申请/专利权人：中国石油化工股份有限公司;中国石油化工股份有限公司石油工程技术研究院

申请日：2018-01-30

公开（公告）日：2022-09-23

公开（公告）号：CN110096669B

主分类号：G06F17/11

分类号：G06F17/11

优先权：

专利状态码：有效-授权

法律状态：2022.09.23#授权;2019.08.30#实质审查的生效;2019.08.06#公开

摘要：本发明公开了一种获取碳酸盐岩油藏中裂缝体积的方法，所述方法包括：建立耦合井筒—溶洞—地层流动的试井分析模型，其中，所述试井分析模型考虑基岩的渗流，基岩向溶洞的窜流，溶洞内的管流和波动；基于所述试井分析模型建立裂缝中流动模型；基于所述裂缝中流动模型计算裂缝体积的体积。相较于现有技术，根据本发明的方法可以为缝洞型碳酸盐岩油藏确定更加准确可靠的裂缝体积，从而为缝洞型碳酸盐岩油藏地质储量提供依据，为该类油藏动态评价提供基础信息，对保障缝洞型碳酸盐岩油藏高效开发、提高经济效益具有重要作用。

主权项：1.一种获取碳酸盐岩油藏中裂缝体积的方法，其特征在于，所述方法包括：建立耦合井筒—溶洞—地层流动的试井分析模型，其中，所述试井分析模型考虑基岩的渗流，基岩向溶洞的窜流，溶洞内的管流和波动，在建立耦合井筒—溶洞—地层流动的试井分析模型的步骤中，包括：针对流体从溶洞流入井筒，再由井筒流出地面的流体流动过程建立井—溶洞中流动模型，其中，所述流体流动过程满足质量守恒方程、动量守恒方程和能量守恒方程；将地层基岩中的流体流动引入所述井—溶洞中流动模型，建立所述试井分析模型；基于所述试井分析模型建立裂缝中流动模型；基于所述裂缝中流动模型计算裂缝的体积，在基于所述裂缝中流动模型计算裂缝的体积的过程中，包括：利用流动物质平衡方法，得到变产量时裂缝系统中的流动动态物质平衡方程；根据流动物质平衡方程计算所述裂缝的体积，其中， 式中：te为物质平衡时间，等于某个时刻的累产量除以当时的日产量，d；pi为原始地层压力，Pa；pf为裂缝里的压力，Pa；VF为裂缝的体积，m3；A为流动面积，m2；Ct为综合压缩系数，1MPa；qv2为溶洞2的流量，m3s；CA为形状因子；γ为欧拉常数；rw为井筒半径，m；μ为流体粘度，cp；B为体积系数；k为渗透率，md；h为油藏厚度，m。

全文数据：一种获取碳酸盐岩油藏中裂缝体积的方法技术领域本发明涉及地质勘探开发领域，具体涉及一种获取碳酸盐岩油藏中裂缝体积的方法。背景技术碳酸盐岩油藏在世界已发现油藏中占据重要位置，全世界256个大型油田中，碳酸盐岩油田约占45％，已发现的碳酸盐岩油藏储量和产量占世界总量的50％、65％，在油田开发中一直占有重要地位。较常见的碳酸盐岩油藏的主体为洞穴型储层储集空间。洞穴型储层储集空间为大型洞穴和裂缝，洞穴包括大洞、巨洞储集空间巨大，加之裂缝对沟通洞穴和改善渗流性能的作用，形成了储集空间巨大、储渗能力极好的有利储层类型，因此，溶洞体积的确定对于确定碳酸盐岩缝洞型油藏储量、指导碳酸盐岩油藏具有重要意义。另外，钻井过程中钻遇溶洞时会有放空漏失现象，往往造成钻井液漏失和储层污染，因此溶洞体积的确定对预防钻井漏失、节省钻井成本也具有指导作用。但是，在实际环境中，碳酸盐岩油藏中的溶洞构造十分复杂。例如奥陶系碳酸盐岩缝洞型油藏，其主要储层类型为缝洞型储层，是多期岩溶改造作用的结果，储集空间主要有溶洞、孔洞、裂缝等，由这些特征明显不同的储集空间组合形成溶洞型、裂缝-孔洞型、裂缝型以及洞穴型储集体，其在三维空间分布的边界形态极不规则；储集空间分布不连续，孔隙度变化巨大、规律性差，非均质性非常严重。这就导致在现有技术中，很难获取准确的碳酸盐岩油藏中的储集空间体积。发明内容本发明提供了一种获取碳酸盐岩油藏中裂缝体积的方法，所述方法包括：建立耦合井筒—溶洞—地层流动的试井分析模型，其中，所述试井分析模型考虑基岩的渗流，基岩向溶洞的窜流，溶洞内的管流和波动；基于所述试井分析模型建立裂缝中流动模型；基于所述裂缝中流动模型计算裂缝的体积。在一实施例中，建立耦合井筒—溶洞—地层流动的试井分析模型，包括：针对流体从溶洞流入井筒，再由井筒流出地面的流体流动过程建立井—溶洞中流动模型，其中，所述流体流动过程满足质量守恒方程、动量守恒方程和能量守恒方程；将地层基岩中的流体流动引入所述井—溶洞中流动模型，建立所述试井分析模型。在一实施例中，建立耦合井筒—溶洞—地层流动的试井分析模型，其中，所述试井分析模型包括以下模型假设：碳酸盐岩储层由基岩、微裂缝及溶洞组成；存在两个溶洞为溶洞1、溶洞2，井钻在所述溶洞1上，一条裂缝分别与所述溶洞1和所述溶洞2相连；基岩作为流体储集空间，不参与渗流，但通过窜流方式向溶洞及裂缝间提供流量；裂缝作为主要的渗流通道，满足达西定律，不仅将基岩及溶洞和裂缝进行沟通，而且向井提供流量；考虑流体的微可压缩性，假设压缩系数相对较小，运动过程中流体的速度也相对较小；溶洞为圆柱形，并且与井筒同心，溶洞内考虑垂直方向的流动。在一实施例中，所述流体流动过程满足的质量守恒方程、动量守恒方程和能量守恒方程为：其中：ρ为流体密度，kgm3；v为流体流动速度，ms；x轴为由井筒圆心向下建立的一维坐标轴；p为压力，Pa；f为流体受到的摩擦系数；D为井筒的直径，m；pwf和pv分别为井筒和溶洞中的压力，Pa；vwf为井筒和溶洞连接处流体的速度，ms。5.根据4所述的方法，其特征在于，井筒中的压力为：其中：D为油管直径，m；C为油管及流体系统中的波速，ms；Cv为溶洞的存储常数；v0为初始时刻的速度，ms；rv为溶洞半径，m。在一实施例中，将地层基岩中的流体流动引入所述井—溶洞中流动模型，其中：对于地层基岩中的流体流动，采用渗流方程式中：k为基岩渗透率，md；p1为井筒位置对应的基岩中的压力，Pa；p2为溶洞位置对应的基岩中的压力，Pa；Ct为基岩综合压缩系数，1Pa；φ为基岩孔隙度，无量纲。在一实施例中，针对地层边界为圆形封闭边界，所述试井分析模型为式中：μ为流体的粘度，Pa·s；Cw和Cv分别为井筒及溶洞存储常数，m3Pa；sw和sv分布为井筒和溶洞的表皮系数；Q为日产量，m3s；B为流体体积系数；re为地层外边界半径，m；r为与井筒中心或溶洞中心的距离，m；rv为溶洞半径，m；rw为井筒半径，m。在一实施例中，基于所述试井分析模型建立裂缝中流动模型，其中，所述裂缝中流动模型为：式中：pf为裂缝中的压力，Pa；pv为溶洞中的压力，Pa；φf为裂缝中的孔隙度；kf为裂缝中的渗透率，m2；q1为溶洞2向裂缝提供的流量，m3s。在一实施例中，基于所述裂缝中流动模型计算裂缝的体积，其中：利用流动物质平衡方法，得到变产量时裂缝系统中的流动动态物质平衡方程；根据流动物质平衡方程计算所述裂缝的体积。在一实施例中，基于所述裂缝中流动模型计算裂缝的体积，其中，式中：te为物质平衡时间，等于某个时刻的累产量除以当时的日产量，d；pi为原始地层压力，Pa；pf为裂缝里的压力，Pa；VF为裂缝的体积，m3；Ct为综合压缩系数，1MPa；q为溶洞2的流量，m3s；CA为形状因子；γ为欧拉常数；rw为井筒半径，m；μ为流体粘度，cp；B为体积系数；k为渗透率，md；h为油藏厚度，m。相较于现有技术，根据本发明的方法可以为缝洞型碳酸盐岩油藏确定更加准确可靠的裂缝体积，从而为缝洞型碳酸盐岩油藏地质储量提供依据，为该类油藏动态评价提供基础信息，对保障缝洞型碳酸盐岩油藏高效开发、提高经济效益具有重要作用。本发明的其它特征或优点将在随后的说明书中阐述。并且，本发明的部分特征或优点将通过说明书而变得显而易见，或者通过实施本发明而被了解。本发明的目的和部分优点可通过在说明书、权利要求书以及附图中所特别指出的步骤来实现或获得。附图说明附图用来提供对本发明的进一步理解，并且构成说明书的一部分，与本发明的实施例共同用于解释本发明，并不构成对本发明的限制。在附图中：图1是根据本发明一实施例的方法流程图；图2是根据本发明实施例的方法的部分流程图；图3是根据本发明一实施例的地层结构假设图；图4是根据本发明一实施例的实测数据与模型数据的双对数拟合图。具体实施方式以下将结合附图及实施例来详细说明本发明的实施方式，借此本发明的实施人员可以充分理解本发明如何应用技术手段来解决技术问题，并达成技术效果的实现过程并依据上述实现过程具体实施本发明。需要说明的是，只要不构成冲突，本发明中的各个实施例以及各实施例中的各个特征可以相互结合，所形成的技术方案均在本发明的保护范围之内。较常见的碳酸盐岩油藏的主体为洞穴型储层储集空间。洞穴型储层储集空间为大型洞穴和裂缝，洞穴包括大洞、巨洞储集空间巨大，加之裂缝对沟通洞穴和改善渗流性能的作用，形成了储集空间巨大、储渗能力极好的有利储层类型，因此，溶洞体积的确定对于确定碳酸盐岩缝洞型油藏储量、指导碳酸盐岩油藏具有重要意义。另外，钻井过程中钻遇溶洞时会有放空漏失现象，往往造成钻井液漏失和储层污染，因此溶洞体积的确定对预防钻井漏失、节省钻井成本也具有指导作用。但是，在实际环境中，碳酸盐岩油藏中的溶洞构造十分复杂。例如奥陶系碳酸盐岩缝洞型油藏，其主要储层类型为缝洞型储层，是多期岩溶改造作用的结果，储集空间主要有溶洞、孔洞、裂缝等，由这些特征明显不同的储集空间组合形成溶洞型、裂缝-孔洞型、裂缝型以及洞穴型储集体，其在三维空间分布的边界形态极不规则；储集空间分布不连续，孔隙度变化巨大、规律性差，非均质性非常严重。这就导致在现有技术中，很难获取准确的碳酸盐岩油藏中的储集空间体积。针对上述问题，本发明提出了一种获取碳酸盐岩油藏中溶洞的体积的方法。本发明的方法首先分析现有技术获取储集空间体积不准的原因。具体的，根据现有技术试井分析方法确定储集空间体积的主要问题有：1连续介质模型试井模型应用渗透率、窜流系数、储容比来简化溶洞，没有考虑溶洞本身的流动模型，因此对大尺度溶洞的缝洞油藏适应性很差，且不能计算出溶洞体积等关键参数。2数值试井模型采用数值模拟的思路进行建模和数值计算，建模过程复杂、花费时间多，所需参数多且不易获得，成本高，不利于在油田范围推广应用。3等式体模型假设溶洞内压力处处相等，假设过于理想化，无法考虑溶洞内部的流动。4仅应用质量守恒方程来考虑溶洞内流体依靠弹性能量的采出，而未考虑溶洞内压力波扰动对流体产出的影响。5目前模型假设从基岩到溶洞、溶洞到井筒之间的流动均为径向流动，而很多碳酸盐岩储层为串珠型溶洞，流动主要为垂直方向的流动。基于上述分析结果，本发明提出了一种利用试井分析确定碳酸盐岩油藏中裂缝体积的方法，从碳酸盐岩缝洞储层中基岩、裂缝及溶洞的地质特征出发，考虑溶洞中流动和压力波动，建立满足质量守恒定律、动量守恒及能量守恒定律的试井分析模型，利用试井分析模型计算碳酸盐岩油藏中裂缝的体积。相较于现有技术，根据本发明的方法可以为缝洞型碳酸盐岩油藏确定更加准确可靠的裂缝体积，从而为缝洞型碳酸盐岩油藏地质储量提供依据，为该类油藏动态评价提供基础信息，对保障缝洞型碳酸盐岩油藏高效开发、提高经济效益具有重要作用。接下来基于流程图详细描述本发明实施例的实施过程。附图的流程图中示出的步骤可以在包含诸如一组计算机可执行指令的计算机系统中执行。虽然在流程图中示出了各步骤的逻辑顺序，但是在某些情况下，可以以不同于此处的顺序执行所示出或描述的步骤。如图1所示，在一实施例中，首先建立耦合井筒—溶洞—地层流动的试井分析模型S110；然后基于试井分析模型建立裂缝中流动模型S120；最后基于裂缝中流动模型计算裂缝的体积。S130。具体的，在步骤S110中，试井分析模型考虑基岩的渗流，基岩向溶洞的窜流，溶洞内的管流和波动。进一步的，在一实施例中，建立耦合井筒—溶洞—地层流动的试井分析模型的步骤如图2所示，包括：S211，针对流体从溶洞流入井筒，再由井筒流出地面的流体流动过程建立井—溶洞中流动模型,，其中，流体流动过程满足质量守恒方程、动量守恒方程和能量守恒方程；S212，将地层基岩中的流体流动引入井—溶洞中流动模型，建立试井分析模型。进一步的，在一实施例中，建立耦合井筒—溶洞—地层流动的试井分析模型时包括以下模型假设：1碳酸盐岩储层由基岩、微裂缝及溶洞组成；2存在两个溶洞为溶洞1、溶洞2，井钻在溶洞1上；一条裂缝分别与溶洞1和溶洞2相连如图3所示；3基岩作为流体储集空间，孔隙度和渗透率都很小，不参与渗流，但通过窜流方式向溶洞及裂缝间提供流量；4裂缝作为主要的渗流通道，满足达西定律，不仅将基岩及溶洞和裂缝进行沟通，而且向井提供流量；5考虑流体的微可压缩性，假设压缩系数很小，运动过程中流体的速度也很小；6假设洞为圆柱形，并且与井筒同心，流动为垂直方向。进一步的，在一实施例中，考虑流体从溶洞流入井筒，再由井筒流出地面，这一过程的流体流动要满足质量守恒方程、动量守恒方程和能量守恒方程。具体的，流体流动过程满足的质量守恒方程、动量守恒方程和能量守恒方程为：其中：ρ为流体密度，kgm3；v为流体流动速度，ms；x轴为由井筒圆心向下建立的一维坐标轴；p为压力Pa；f为流体受到的摩擦系数；D为井筒的直径，m；pwf和pv分别为井筒和溶洞中的压力；vwf为井筒和溶洞连接处流体的速度。进一步的，在一实施例中，井筒与溶洞联通组成了一个巨大的流体储集空间，当开井生产时，由于压力很高，早期的流量由储集空间的弹性压缩提供，井筒及溶洞中流体存在两种类型的运动，一种是流体的运动，其速度为v，它是由流量Q来决定；另一种是流体流出后的压力泄压速度，它是以波的形式传播，速度为C。对井筒中的流体流动，在高压状况下，流体存在压缩性，井筒油管也是一个弹性体，其变形由油管直径、壁厚及油管材料的杨氏模量决定，质量守恒方程1可写为：式中：A为微元面积，m2。考虑流体的压缩性和井筒油管的弹性变形，可由公式4推导，得到井筒中流体波动与流动耦合方程为：式中：K为流体的体积模量，Pa；D为油管直径，m；e为油管壁厚，m；E为油管杨氏模量，Pa。定义：式中：C为油管及流体系统中的波速，ms。同理，得到溶洞中流体波动与流动耦合方程为：溶洞中压力传播的波速C可表示为：式中：E为地层的杨氏模量，Pa；φ为孔隙度。联立质量守恒方程和动量守恒方程，可得：式中：Cv为溶洞的存储常数,m3Pa。求解式9，得流体从溶洞流入井筒处的速度为：式中：v0为初始时刻的速度，ms。根据井筒及溶洞处的能量守恒方程，得井筒中的压力为：其中：rv为溶洞半径，m；t为时间，s。进一步的，在一实施例中，将地层基岩中的流体流动引入井—溶洞中流动模型时，对于地层基岩中的流体流动，采用渗流方程式中：k为基岩渗透率，md；p1为井筒位置对应的基岩中的压力，Pa；p2为溶洞位置对应的基岩中的压力，Pa；Ct为基岩综合压缩系数，1Pa；φ为基岩孔隙度，无量纲。缝洞型油藏试井模型由井筒、溶洞及地层三部分的流动方程组成。地层边界可以是无限大地层、封闭边界、定压边界等。具体的，以地层边界为圆形封闭边界为例，在一实施例中，针对地层边界为圆形封闭边界，得到的耦合井—溶洞—地层内流体流动的试井分析模型为式中：μ为流体的粘度，Pa·s；Cw和Cv分别为井筒及溶洞存储常数，m3Pa；sw和sv分布为井筒和溶洞的表皮系数；Q为日产量，m3s；B为流体体积系数；re为地层外边界半径，m；r为与井筒中心或溶洞中心的距离，m；rv为溶洞半径，m；rw为井筒半径，m。需要说明的是，在模型公式13建立时假设地层外边界为圆形封闭边界。在其他实施例中，对于其他边界如无限大地层、定压边界，在建立模型时只需要在公式13中修改外边界条件即可，其他过程完全相同。进一步的，在一实施例中，假设裂缝向溶洞1供液，流体在裂缝中的流动满足达西定律，溶洞2向裂缝供液；裂缝两端分别与洞1和洞2相连。则可以得到裂缝中流动模型为：式中：pf为裂缝中的压力，Pa；pv为溶洞中的压力，Pa；φf为裂缝中的孔隙度；kf为裂缝中的渗透率，m2；q1为溶洞2向裂缝提供的流量，m3s。进一步的，在一实施例中，基于裂缝中流动模型计算裂缝的体积，其中：利用流动物质平衡方法，得到变产量时裂缝系统中的流动动态物质平衡方程；根据流动物质平衡方程计算所述裂缝的体积。具体的，在一实施例中，当溶洞2的产量为qv2t时，利用点源点汇的积分可以得到裂缝中的压力分布为：式中：为溶洞2周围的流度比；为溶洞2周围的储容比；为溶洞2提供的产量比；为无量纲时间。利用流动物质平衡方法，得到变产量时裂缝系统中的流动动态物质平衡方程。根据流动物质平衡方程可以计算出裂缝的体积，其中：式中：te为物质平衡时间，等于某个时刻的累产量除以当时的日产量，d；pi为原始地层压力，Pa；pf为裂缝里的压力，Pa；VF为裂缝的体积，m3；Ct为综合压缩系数，1MPa；q为溶洞2的流量，m3s；CA为形状因子；γ为欧拉常数；rw为井筒半径，m；μ为流体粘度，Pa·s；B为体积系数；k为渗透率，md；h为油藏厚度，m。接下来根据具体的应用实例详细说明本发明的方法的实际效果。具体的，以某碳酸盐岩油藏中一口钻遇了溶洞的井为例。实测数据与模型数据的双对数拟合图如图4所示。通过拟合，得出裂缝的体积为1718000m3。从图4中的实测压力导数数据可以看出，实测数据反映出了井筒存储、井筒存储向溶洞流动过渡、溶洞里的流动和波动、地层渗流等流动阶段；实测数据反映出了与井连通的溶洞、地层中的溶洞、裂缝的特征；实测数据的压力曲线和压力导数曲线与理论模型的压力曲线和压力导数曲线在全部的流动阶段均具有较好的拟合效果，因此确定的溶洞体积和裂缝体积是可靠的。因此，本发明提出的方法可同时确定与井筒连通的溶洞、地层中的溶洞、地层中的裂缝的体积，更准确地反映了溶洞中的流动特征，物理意义更明确，模型数据与实测数据拟合效果好，确定的溶洞和裂缝体积更准确可靠。上述实施例实施后，达到了如下效果：1建立的模型考虑了基岩的渗流，基岩向溶洞的窜流，溶洞内的管流和波动等4种流动，因此对大尺度溶洞的缝洞油藏适应性好，能定量确定溶洞体积等关键参数；2实测数据与理论模型均反映出了与井连通的溶洞、地层中的溶洞、地层中裂缝的流动特征，可以分别确定与井连通的溶洞的体积、地层中的溶洞、地层中的裂缝的体积；3模型数据与实测数据拟合效果好，确定的溶洞体积更加准确可靠，验证了理论模型的准确性，物理意义更明确；4实测数据反映了井筒存储、井筒存储向溶洞流动过渡、溶洞里的流动和波动、地层渗流等流动阶段，通过全流动阶段的数据确定溶洞体积，比单纯采用井筒存储段的数据，更科学合理，降低了多解性；5该方法为解析方法，比数值方法更简便易行，可操作性强。虽然本发明所公开的实施方式如上，但所述的内容只是为了便于理解本发明而采用的实施方式，并非用以限定本发明。本发明所述的方法还可有其他多种实施例。在不背离本发明实质的情况下，熟悉本领域的技术人员当可根据本发明做出各种相应的改变或变形，但这些相应的改变或变形都应属于本发明的权利要求的保护范围。

权利要求：1.一种获取碳酸盐岩油藏中裂缝体积的方法，其特征在于，所述方法包括：建立耦合井筒—溶洞—地层流动的试井分析模型，其中，所述试井分析模型考虑基岩的渗流，基岩向溶洞的窜流，溶洞内的管流和波动；基于所述试井分析模型建立裂缝中流动模型；基于所述裂缝中流动模型计算裂缝的体积。2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，建立耦合井筒—溶洞—地层流动的试井分析模型，包括：针对流体从溶洞流入井筒，再由井筒流出地面的流体流动过程建立井—溶洞中流动模型，其中，所述流体流动过程满足质量守恒方程、动量守恒方程和能量守恒方程；将地层基岩中的流体流动引入所述井—溶洞中流动模型，建立所述试井分析模型。3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，建立耦合井筒—溶洞—地层流动的试井分析模型，其中，所述试井分析模型包括以下模型假设：碳酸盐岩储层由基岩、微裂缝及溶洞组成；存在两个溶洞为溶洞1、溶洞2，井钻在所述溶洞1上，一条裂缝分别与所述溶洞1和所述溶洞2相连；基岩作为流体储集空间，不参与渗流，但通过窜流方式向溶洞及裂缝间提供流量；裂缝作为主要的渗流通道，满足达西定律，不仅将基岩及溶洞和裂缝进行沟通，而且向井提供流量；考虑流体的微可压缩性，假设压缩系数相对较小，运动过程中流体的速度也相对较小；溶洞为圆柱形，并且与井筒同心，溶洞内考虑垂直方向的流动。4.根据权利要求3所述的方法，其特征在于，所述流体流动过程满足的质量守恒方程、动量守恒方程和能量守恒方程为：其中：ρ为流体密度，kgm3；v为流体流动速度，ms；x轴为由井筒圆心向下建立的一维坐标轴；p为压力，Pa；f为流体受到的摩擦系数；D为井筒的直径，m；pwf和pv分别为井筒和溶洞中的压力，Pa；vwf为井筒和溶洞连接处流体的速度，ms。5.根据4所述的方法，其特征在于，井筒中的压力为：其中：D为油管直径，m；C为油管及流体系统中的波速，ms；Cv为溶洞的存储常数；v0为初始时刻的速度，ms；rv为溶洞半径，m。6.根据5所述的方法，其特征在于，将地层基岩中的流体流动引入所述井—溶洞中流动模型，其中：对于地层基岩中的流体流动，采用渗流方程式中：k为基岩渗透率，md；p1为井筒位置对应的基岩中的压力，Pa；p2为溶洞位置对应的基岩中的压力，Pa；Ct为基岩综合压缩系数，1Pa；φ为基岩孔隙度，无量纲。7.根据6所述的方法，其特征在于，针对地层边界为圆形封闭边界，所述试井分析模型为式中：μ为流体的粘度，Pa·s；Cw和Cv分别为井筒及溶洞存储常数，m3Pa；sw和sv分布为井筒和溶洞的表皮系数；Q为日产量，m3s；B为流体体积系数；re为地层外边界半径，m；r为与井筒中心或溶洞中心的距离，m；rv为溶洞半径，m；rw为井筒半径，m。8.根据权利要求7所述的方法，其特征在于，基于所述试井分析模型建立裂缝中流动模型，其中，所述裂缝中流动模型为：式中：pf为裂缝中的压力，Pa；pv为溶洞中的压力，Pa；φf为裂缝中的孔隙度；kf为裂缝中的渗透率，m2；q1为溶洞2向裂缝提供的流量，m3s。9.根据权利要求3～8中任一项所述的方法，其特征在于，基于所述裂缝中流动模型计算裂缝的体积，其中：利用流动物质平衡方法，得到变产量时裂缝系统中的流动动态物质平衡方程；根据流动物质平衡方程计算所述裂缝的体积。10.根据权利要求9所述的方法，其特征在于，基于所述裂缝中流动模型计算裂缝的体积，其中，式中：te为物质平衡时间，等于某个时刻的累产量除以当时的日产量，d；pi为原始地层压力，Pa；pf为裂缝里的压力，Pa；VF为裂缝的体积，m3；Ct为综合压缩系数，1MPa；q为溶洞2的流量，m3s；CA为形状因子；γ为欧拉常数；rw为井筒半径，m；μ为流体粘度，cp；B为体积系数；k为渗透率，md；h为油藏厚度，m。

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