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龙图腾网获悉宁波交通工程建设集团有限公司申请的专利连续梁桥梁墩临时固结结构及施工方法获国家发明授权专利权，本发明授权专利权由国家知识产权局授予，授权公告号为：CN109056547B 。

龙图腾网通过国家知识产权局官网在2023-09-26发布的发明授权授权公告中获悉：该发明授权的专利申请号/专利号为：201811074450.X，技术领域涉及：E01D21/00；该发明授权连续梁桥梁墩临时固结结构及施工方法是由石敏;冯杰;林彬;岳峰;李洋;冯鸿登;张元光;桑伟;王红萍;曹超云;单翀;羿士玲;胡潆之;来佳雯;陈玲;王欢;尹彩琴;周一勤设计研发完成，并于2018-09-14向国家知识产权局提交的专利申请。

本连续梁桥梁墩临时固结结构及施工方法在说明书摘要公布了：本发明公开了一种连续梁桥梁墩临时固结结构及施工方法，属于桥梁施工领域，其结构包括桥墩、0号块和球型支座等，还采用了由垫块和四氟板构成的临时支座，使用优点如下：一是四氟板和混凝土垫块刚柔结合、沉降适中，有利于控制悬臂施工的连续梁线形，标高误差精度可控；二是临时支座构造简单、费用低廉、混凝土垫块通过机械绳切割方便快速，节约人力物力；三是定量化设计、受力合理、二次内力大幅度减少，增强了桥梁的耐久性。因此，通过设计这种连续梁桥梁墩临时固结结构并结合相应的施工方法，具有构造简单、刚柔结合、沉降适中、使用方便、受力合理、增强工程结构耐久性和节能减排等优点，能确保工程质量和安全，经济效益和社会效益显著。

本发明授权连续梁桥梁墩临时固结结构及施工方法在权利要求书中公布了：1.一种连续梁桥梁墩临时固结结构，包括桥墩1、以及在桥墩顶部与桥墩顶部上方的悬臂挂篮浇筑多块组成的混凝土连续梁20号块21，其特征在于所述的桥墩1顶部与0号块21之间设有多个球型支座4和围合在每个球型支座四周的临时支座5，还设有锚固于桥墩1中并向上延伸贯穿临时支座5至0号块21顶部的多根锚固钢筋3，每根锚固钢筋的顶部均设有螺栓32固定；所述的临时支座5是由浇筑在桥墩1顶部的混凝土垫块51和放置在垫块上的四氟板52组成，整体平面呈口字形框状，纵向和横向对称于单个球型支座4的中心，高度与球型支座4的高度相同；所述的临时固结结构，其强度和沉降需满足连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应的临时支座5所受的最大竖向力Pmax及对应的不平衡力矩或最大不平衡力矩Mmax及对应的竖向力的要求，多个临时支座5的多个四氟板52和多个垫块51、多个临时支座5的强度和同步沉降的有关数据由以下公式计算：公式一、临时支座5在四氟板52和垫块51、球型支座4在Pmax、作用下，由四氟板52和垫块51、球型支座4共同承担竖向力Pmax＝PsdP+PzP；球型支座4在PzP作用下的竖向沉降为四氟板52和垫块51在PsdP作用下的竖向沉降为于是得 临时支座5的四氟板52和垫块51、球型支座4受力采用换算截面法计算；四氟板52和垫块51的组合弹性模量为 临时支座5的四氟板52和垫块51、球型支座4受力采用换算截面系数为 换算截面对中性轴y的面积和惯性矩分别为Asd-h＝nsdAs＝nsdAd，Isd-h＝nsdIsd，Ig-h＝ngIg-h临时支座5的四氟板52和垫块51、球型支座4、受拉区锚固钢筋3在Pmax、作用下的应力为 临时支座5和连续梁2的转角为 连续梁2最大悬臂端标高下降值为要求连续梁最大悬臂端标高下降值加施工误差小于容许值，即公式二、临时支座5在四氟板52和垫块51、球型支座4在Mmax、作用下，临时支座5由四氟板52和垫块51、球型支座4共同承担竖向力球型支座4在PzM作用下的竖向沉降四氟板52和垫块51在PsdM作用下的竖向沉降为于是得 临时支座5的四氟板52和垫块51、球型支座4在Pmax、作用下的应力为 临时支座5和连续梁2的转角为 连续梁最大悬臂端标高下降值为要求连续梁2最大悬臂端标高下降值加施工误差小于容许值，即 连续梁2合拢拆除临时固结结构时竖向力介于Pmax、之间，除临时支座5和球型支座4均匀沉降δzP或δzM统一考虑外，由公式一、公式二，Ez、Az、As、Ad取定值后，即可选择hs、hd、Es、Ed，使连续梁2最大悬臂端标高下降值加施工误差小于容许值[Δ]，则使四氟板52和垫块51组成的临时支座5与球型支座4施工期间同步沉降及转动时，连续梁2合拢拆除临时固结结构时最大限度地减少沉降差和次应力；公式三、四氟板52与垫块51的应力分配系数为于是得σsd＝σs+σd＝σd1+kσ 则四氟板52、垫块51的应力分别为 球型支座4的应力为 在公式一、公式二和公式三中2a1、2a2——分别为四氟板52和垫块51的纵桥向内边缘长度、外边缘长度，m；2b1、2b2——分别为四氟板52、垫块51的横桥向内边缘宽度、外边缘宽度，m；2a——多对锚固钢筋3的纵桥向间距，m；x，y——分别以桥墩1顶部纵桥向为x轴、横桥向为y轴，桥墩顶在y轴向布置多个球型支座4和对应个数的临时支座5，以单个球型支座4中心为坐标原点；r——永久性球型支座4的半径，m；hs、hd——分别为四氟板52、垫块51的高度，m；hs+hd——球型支座4的高度，m；Pmax、——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大竖向力及对应的不平衡力矩，kN、kN·m；Mmax、——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大不平衡力矩及对应的竖向力，kN·m、kN；PsdP——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大竖向力由四氟板和垫块分担的部分竖向力，kN；PzP·——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大竖向力由球型支座4分担的部分竖向力，kN；PsdM——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大不平衡力矩及对应的竖向力由四氟板52和垫块51分担的部分竖向力，kN；PzM——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大不平衡力矩及对应的竖向力由球型支座4分担的部分竖向力，kN；Es、Ed、Ez、Eg——分别为单个临时支座5的四氟板52、垫块51、球型支座4、锚固钢筋3的弹性模量，kPa；Is、Id、Isd、Iz、Ig——分别为单个临时支座5的四氟板52、垫块51、四氟板52和垫块51、球型支座4、锚固钢筋3对y轴的惯性矩，m4；As、Ad、Az——分别为单个临时支座5的四氟板52、垫块51、球型支座4平面的截面积，m2；Esd——单个临时支座5的四氟板52、垫块51的组合弹性模量，kPa；Asd-h——单个临时支座5的四氟板52、垫块51的换算面积，m2；Isd-h、Ig-h——单个临时支座5的四氟板52和垫块51、锚固钢筋3对y轴的换算惯性矩，m4；nsd、ng——单个临时支座5的四氟板52和垫块51、锚固钢筋3的面积换算系数，无量纲；σmax、σmin——分别为单个临时支座5的四氟板52和垫块51的最大应力、最小应力的统称，kPa；σs——单个临时支座5的四氟板52应力的统称，kPa；σd——单个临时支座5的垫块51应力的统称，kPa；σsd——单个临时支座5的四氟板52和垫块51组合应力，kPa；kσ——单个临时支座5的四氟板52与垫块51的组合应力分配系数，无量纲； ——分别为连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大竖向力Pmax及对应的不平衡力矩作用下的应力函数，kPa； ——分别为连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大竖向力Pmax及对应的不平衡力矩作用下四氟板52和垫块51以球型支座y轴对称外边缘的最大正应力、最小应力的函数式，kPa；σPmax、σPmin——分别为连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大竖向力Pmax及对应的不平衡力矩作用下四氟板52和垫块51以球型支座y轴对称外边缘的最大正应力、最小应力，kPa； ——分别为连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大不平衡力矩Mmax及对应的竖向力作用下的应力函数，kPa； ——分别为连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大不平衡力矩Mmax及对应的竖向力作用下四氟板52和垫块51以球型支座y轴对称外边缘的最大应力、最小应力的函数式，kPa；σMmax、σMmin——分别为连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大不平衡力矩Mmax及对应的竖向力作用下四氟板52和垫块51以球型支座y轴对称外边缘的最大正应力、最小应力值，kPa； ——单个球型支座4以y轴对称外边缘的最大应力、最小应力，kPa； ——分别为单个四氟板52和垫块51、四氟板52、垫块51以y轴对称外边缘的最大应力、最小应力的统称，kPa；αP——连续梁桥悬臂段长度在单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大竖向力Pmax及对应的不平衡力矩作用下临时支座5和连续梁2的转角，rad；αM——连续梁桥悬臂段长度在单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大不平衡力矩Mmax及对应的竖向力作用下临时支座5和连续梁2的转角，rad；δzP——连续梁桥悬臂浇筑施工中单个球型支座4所受的最大竖向力Pmax作用下临时支座5的竖向沉降，m；δzM——连续梁桥悬臂浇筑施工中单个球型支座4所受的最大不平衡力矩Mmax对应的竖向力作用下临时支座5竖向沉降，m；δsdP——连续梁桥悬臂浇筑施工中单个四氟板52和垫块51所受的最大竖向力作用下的竖向沉降，m；δsdM——连续梁桥悬臂浇筑施工中单个四氟板52和垫块51所受的最大不平衡力矩Mmax对应的竖向力作用下的竖向沉降，m；δsd——连续梁桥悬臂浇筑施工中单个四氟板52和垫块51所受竖向力作用下竖向沉降的统称，m； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大竖向力Pmax及对应的不平衡力矩作用时的连续梁悬臂段长度，m； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大不平衡力矩Mmax及对应的竖向力作用时的连续梁悬臂段长度，m； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大竖向力Pmax及对应的不平衡力矩作用时的连续梁悬臂段长度处标高下降值，m； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大不平衡力矩Mmax及对应的竖向力作用时的连续梁悬臂段长度处标高下降值，m；Δw——连续梁桥悬臂浇筑施工误差平均值m； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大竖向力Pmax及对应的不平衡力矩作用时的连续梁悬臂段长度处标高下降值、施工误差平均值之和，m； ——连续梁桥悬臂浇筑施工单个球型支座4和相应临时支座5所受的最大不平衡力矩Mmax及对应的竖向力作用时的连续梁悬臂段长度处标高下降值、施工误差平均值之和，m；[σs]、[σd]、[σz]——分别为四氟板52、垫块51和球型支座4的容许应力，kPa；[Δ]——连续梁桥悬臂浇筑施工容许标高误差，m。

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