申请/专利权人：东北大学

申请日：2024-01-16

公开（公告）日：2024-04-19

公开（公告）号：CN117574582B

主分类号：G06F30/17

分类号：G06F30/17;G06F30/20;G06F17/15;B21B29/00;G06F119/14

优先权：

专利状态码：有效-授权

法律状态：2024.04.19#授权;2024.03.08#实质审查的生效;2024.02.20#公开

摘要：本发明保护一种热轧用高次曲线融合正弦函数的支撑辊辊形及其设计方法。支撑辊在与变凸度工作辊配合工作当中，由于工作辊特殊的S型曲线，容易使得支撑辊产生严重的不均匀磨损，导致支撑辊使用寿命减少，且在服役周期内产生的辊形变化对板形产生影响。为了减小此影响，本发明方法综合考虑到工作辊的曲线特征、支撑辊对板形的调节能力和支撑辊的不均匀磨损，提出一种热轧用高次曲线融合正弦函数的支撑辊辊形设计方法。该方法改善了支撑辊与变凸度工作辊间接触压力分布不均匀的情况，本发明的支撑辊与变凸度工作辊搭配时，可以减小支撑辊两端的辊间接触应力，改善支撑辊辊边缘应力集中现象，实现轧辊均匀磨损，延长支撑辊的使用寿命。

主权项：1.热轧用高次曲线融合正弦函数的支撑辊辊形设计方法，其特征在于，所述方法包括：步骤1：设计所述支撑辊辊形的曲线函数； 步骤2：根据轧机需求选取设计参数，设计参数包括第一基础辊形系数β2、第二基础辊形系数β4、第三基础辊形系数β6、第四基础辊形系数β8及特征角α；步骤3：根据轧机需求选取轧机空载辊缝的二次凸度调节范围[Cw1,Cw2]和四次凸度调节范围[Ch1,Ch2]；步骤4：根据轧机需求取对应带钢宽度为2K时的实际四次凸度调控能力ΔChk；步骤5：根据支撑辊两端接触应力峰值选择接触应力控制系数λ；步骤6：根据实际四次凸度调控能力、二次凸度调节范围、四次凸度调节范围、四个基础辊形系数、接触应力控制系数计算得到第二辊形系数B、第三辊形系数C、第四辊形系数D、第五辊形系数E、第六辊形系数F、第七辊形系数G、第八辊形系数H及基础辊形半径系数R0；步骤7：根据轧机需求确定辊径差结合求出的辊形系数及基础辊形系数，对第一辊形系数A进行求解；所述步骤6中根据下列公式计算七个辊形系数B、C、D、E、F、G、H及基础辊形半径系数R0：所述第二辊形系数B函数为： 所述第三辊形系数C函数为： 所述第四辊形系数D函数为： 所述第五辊形系数E函数为： 所述第八辊形系数H函数为： 所述支撑辊初始半径R0函数：R0＝Lw2β2+Lw4β4+Lw6β6+Lw8β8；所述第六辊形系数F函数为：F＝β6+28Lw2β8；所述第七辊形系数G函数为：G＝-8Lwβ8；其中Cw1、Cw2分别为轧机空载辊缝的最小二次凸度调控能力和最大二次凸度调控能力，单位mm；Ch1、Ch2分别为轧机空载辊缝的最小四次凸度调控能力和最大四次凸度调控能力，单位mm；λ为接触应力控制系数；sm为最大轧辊横移量，单位mm；2K为带钢宽度，单位mm，ΔChk为对应带钢宽度为2K时的实际四次凸度调控能力；βA为第一基础辊形函数，βB为第二基础辊形函数，βC为第三基础辊形函数，βD为第四基础辊形函数，βE为第五基础辊形函数，只取决于支撑辊基础辊形系数和工作辊辊身长度，如下式所示： 其中，β2为第一基础辊形系数，β4为第二基础辊形系数，β6为第三基础辊形系数，β8为第四基础辊形系数，β2取值范围为[0，6.32099E-08]；β4取值范围为[-1.87289E-14，-7.49154E-14]；[β6取值范围为[9.8654E-20，1.97308E-19]；β8取值范围为[3.89744E-26，1.16923E-25]；根据求出的七个辊形系数B、C、D、E、F、G和H及基础辊形系数R0，对第一辊形系数A进行求解，所述第一辊形系数A函数为： 其中，ΔD为辊径差，单位为mm，Lw为工作辊半辊身长度，单位mm。

全文数据：

权利要求：

百度查询： 东北大学 热轧用高次曲线融合正弦函数的支撑辊辊形设计方法

免责声明
1、本报告根据公开、合法渠道获得相关数据和信息，力求客观、公正，但并不保证数据的最终完整性和准确性。
2、报告中的分析和结论仅反映本公司于发布本报告当日的职业理解，仅供参考使用，不能作为本公司承担任何法律责任的依据或者凭证。

阅读全文 双屏查看 官方信息 专利公告 收藏专利 下载PDF 下载WORD