申请/专利权人：广西防城港核电有限公司;中国广核集团有限公司

申请日：2019-04-19

公开（公告）日：2021-04-16

公开（公告）号：CN110017941B

主分类号：G01L19/08(20060101)

分类号：G01L19/08(20060101)

优先权：

专利状态码：有效-授权

法律状态：2021.04.16#授权;2019.08.09#实质审查的生效;2019.07.16#公开

摘要：本发明公开了一种压力波动超标的原因分析方法和处理方法，适合于核电厂的闭合回路冷冻水系统的压力波动超标，原因分析方法包括压力变化规律分析、压力波动超标的影响分析以及故障原因分析等步骤。故障原因分析包括安全阀故障分析以及波动箱稳压功能丧失分析等步骤。安全阀故障分析首先计算安全阀密封力F＝F0‑P0*1；波动箱稳压功能丧失分析：波动箱的主要功能为稳定系统压力，当系统压力下降，氮气压缩胶囊收缩；当系统压力升高，胶囊膨胀压缩氮气，起到稳压作用；如氮气不足或系统运行压力过高，胶囊已经膨胀至与限位板接触时，后续压力再继续升高，胶囊已经无法继续膨胀，从而失去稳压功能。借此，能够顺利找出压力波动超标的原因。

主权项：1.一种压力波动超标的原因分析方法，适合于核电厂的闭合回路冷冻水系统的压力波动超标，其特征在于，所述原因分析方法包括以下步骤：压力变化规律分析：根据波动箱的水侧压力规定值以及补水上限值观察所述闭合回路冷冻水系统的安全阀入口压力值、波动箱压力值和循环泵入口压力值随两列冷冻机组执行切换时的一系列变化，并且从中确定产生水锤效应的压力峰值；压力波动超标的影响分析：在所述两列冷冻机组执行切换时，观察压力波动超标导致安全阀起跳造成影响；故障原因分析，其包括：安全阀故障分析：安全阀密封力F＝F0-P0*S1当系统压力P0小于整定压力，安全阀处于关闭状态，P0越高密封力越低，越容易泄漏；当P0达到标准密封压力，阀门出现泄漏，属正常现象；当P0达到整定值，压力对阀瓣的力等于弹簧加载力，此时密封力为0，安全阀开启泄压；当P0下降至回座压力以下，安全阀回座；其中F0为弹簧加载力，S为阀瓣受压面积；及波动箱稳压功能丧失分析：波动箱的主要功能为稳定系统压力，罐内氮气实质上占据23至34体积；当系统压力下降，氮气压缩胶囊收缩；当系统压力升高，胶囊膨胀压缩氮气，起到稳压作用；如氮气不足或系统运行压力过高，胶囊已经膨胀至与限位板接触时，后续压力再继续升高，胶囊已经无法继续膨胀，从而失去稳压功能；以及制作专用验证外接压力表用以监测所述波动箱的气侧压力值的变化情况；其中根据所述波动箱的图纸资料计算出所述波动箱的有效体积值和可知胶囊的伸缩空间值，通过同时监测气侧和水侧的压力变化情况，判断波动箱稳压功能是否失效。

全文数据：压力波动超标的原因分析方法和处理方法技术领域本发明是关于一种适合于核电厂的闭合回路冷冻水系统的压力波动超标的原因分析方法和处理方法。背景技术核电厂的运行现场在执行闭合回路的冷冻水系统的冷冻机切换时，发现安全阀未回座，现场泄漏量约1秒2滴。结合历史情况判断冷冻机切换时压力过高导致安全阀动作，安全阀已回座但处于渗漏状态。闭合回路的冷冻水系统的冷冻机切换时，现场对安全阀进行监测：稳压波动箱的初始压力为2bar.g，切换工作开始后，压力缓慢上涨到2.6bar.g，安全阀第1次开启，压力缓慢回落至约2.2bar.g，阀门回座；接着压力又缓慢上涨到2.4bar.g，然后突然上涨至3.4bar.g并迅速回落，此时安全阀次开启，压力回落后关闭。冷冻机切换结束，压力在1.7bar.g。闭合回路的冷冻水系统的冷冻机切换时系统压力超标，安全阀频繁起跳，严重影响系统的稳定性，存在极大安全隐患。DEL系统是一个闭合回路的冷冻水系统，为通风系统的冷却盘管提供8℃冷却水，把热量排到设备冷却水系统。DEL系统为非安全相关系统，但会间接影响到电站的安全运行。因为冷冻水系统故障不可用，电气厂房内温度上升，最终会导致机组停运。如图3所示，图3是根据本发明一实施方式的DEL系统设备布置示意图。电厂每个机组的冷冻水装置包括：2*100％冗余的冷冻机，其中一台备用，每台装备有：一台蒸发器；一台由通风系统冷却的冷凝器；一台电动压缩机；一个独立的制冷剂回路；一台控制和仪表柜和一些敏感元件；一只保护罩。2*100％冗余的电动泵其中一台备用。1个冷冻水波动箱。在制冷机组停用时，它向1#、2#机的冷却器及冷却盘管提供冷却水。1个冷冻水波动箱，它由氮气加压。在稳压波动箱充排气阀后设置一个充氮口，由稳压波动箱补水阀所在管线进行补水，波动箱由安全阀保护。设备布置如图4所示，图3是根据本发明一实施方式的DEL系统设备布置示意图。事件背景：2017年5月18日，电厂运行现场在执行2号发电机组的闭合回路的冷冻水系统的冷冻机切换时，发现安全阀未回座，现场泄漏量约1秒2滴。结合历史情况判断冷冻机切换时压力过高导致安全阀动作，安全阀已回座但处于渗漏状态。2号发电机组的闭合回路的冷冻水系统在冷冻机切换，现场对安全阀进行监测：稳压波动箱初始压力为2bar.g，切换工作开始后，压力缓慢上涨到2.6bar.g，安全阀第1次开启，压力缓慢回落至约2.2bar.g，阀门回座；接着压力又缓慢上涨到2.4bar.g，然后突然上涨至3.4bar.g并迅速回落，此时安全阀第2次开启，压力回落后关闭。冷冻机切换结束，压力在1.7bar.g。基于上述因素，应该分析找出渗漏原因和处理方法，并能在今后避免此类现象的重复发生。公开于该背景技术部分的信息仅仅旨在增加对本发明的总体背景的理解，而不应当被视为承认或以任何形式暗示该信息构成已为本领域一般技术人员所公知的现有技术。发明内容本发明的目的在于提供一种压力波动超标的原因分析方法，通过该方法能够顺利找到核电厂的闭合回路冷冻水系统的压力波动超标的原因所在。本发明的另一目的在于提供一种压力波动超标的处理方法，使用该方法能够有效解决核电厂的闭合回路冷冻水系统的压力波动超标问题。为实现上述目的，本发明提供了一种压力波动超标的原因分析方法，适合于核电厂的闭合回路冷冻水系统的压力波动超标，原因分析方法包括压力变化规律分析、压力波动超标的影响分析以及故障原因分析等步骤。压力变化规律分析是根据波动箱的水侧压力规定值以及补水上限值观察闭合回路冷冻水系统的安全阀入口压力值、波动箱压力值和循环泵入口压力值随两列冷冻机组执行切换时的一系列变化，并且从中确定产生水锤效应的压力峰值；压力波动超标的影响分析是在两列冷冻机组执行切换时，观察压力波动超标导致安全阀起跳造成影响；故障原因分析包括安全阀故障分析以及波动箱稳压功能丧失分析等步骤。安全阀故障分析首先计算安全阀密封力F＝F0-P0*1；当系统压力P0小于整定压力，安全阀处于关闭状态，P0越高密封力越低，越容易泄漏；当P0达到标准密封压力，阀门出现泄漏，属正常现象；当P0达到整定值，压力对阀瓣的力等于弹簧加载力，此时密封力为0，安全阀开启泄压；当P0下降至回座压力以下，安全阀回座；其中F0为弹簧加载力，S为阀瓣受压面积；波动箱稳压功能丧失分析：波动箱的主要功能为稳定系统压力，罐内氮气实质上占据23至34体积；当系统压力下降，氮气压缩胶囊收缩；当系统压力升高，胶囊膨胀压缩氮气，起到稳压作用；如氮气不足或系统运行压力过高，胶囊已经膨胀至与限位板接触时，后续压力再继续升高，胶囊已经无法继续膨胀，从而失去稳压功能。在一优选的实施方式中，波动箱的水侧压力规定值为1.5-2.0bar.g。在一优选的实施方式中，补水的上限值为1.8bar.g。在一优选的实施方式中，压力波动超标的原因分析方法还包括分析结论验证步骤，其包括制作专用验证外接压力表用以监测波动箱的气侧压力值的变化情况；其中根据波动箱的图纸资料计算出波动箱的有效体积值和可知胶囊的伸缩空间值，通过同时监测气侧和水侧的压力变化情况，判断波动箱稳压功能是否失效。在一优选的实施方式中，压力波动超标的原因分析方法还包括实施现场验证步骤，其包括在闭合回路冷冻水系统再次切换时，使用专用验证外接压力表连接至设备下游，以实时监测波动箱的水侧压力、气侧压力和泵前压力的变化情况。为实现上述另一目的，本发明提供了一种压力波动超标的处理方法，其根据上述的原因分析方法的结果进行处理，处理方法包括：依据上游文件及系统现场运行要求，在波动箱的压力值、水侧体积以及气水两侧压力相互平衡且同步波动为正常工作状态时，将水侧体积控制在标准范围；系统的正常压力值范围为1.5-2.0bar.g，排水过程中需控制其压力不低于1.5bar.g；在排水前对气侧进行氮气充压至1.9bar.g，排水过程中实时监测压力变化情况，在压力降至1.6bar.g时暂停排水，关闭排水阀，进行充氮，将压力恢复至1.9bar.g；如此反复操作，直至排水量达到要求值，且将压力值调整为1.8bar.g。在一优选的实施方式中，压力波动超标的处理方法还包括波动箱的水侧体积的计算，计算公式为：△V＝π×R2×△h2V水侧＝总体积-△V3其中△V是气侧空间体积，△h是气侧空间筒体高度，V水侧是稳压波动箱胶囊最大可膨胀体积，R是稳压波动箱的半径。在一优选的实施方式中，压力波动超标的处理方法，还包括现场操作工序，其包括：申请试验许可票PT票，工作点阀门交工作负责人负责，运行配合操作阀门；工作点在稳压波动箱充排气阀、稳压波动箱排污阀以及稳压波动箱补水阀处；稳压波动箱充排气阀下游连接充氮管线，将罐子氮气压力充至1.9±0.05bar.g准备好接水措施，微开稳压波动箱排污阀收集排水；确认排水量约130～140L后关闭稳压波动箱排污阀，排水过程中同时注意排水期间监视稳压波动箱出口压力表的读数不低于1.5bar.g；关闭稳压波动箱排污阀，若稳压波动箱出口压力表的压力值有变化，则继续微开稳压波动箱排污阀调整至1.8±0.05bar.g，压力稳定后再关闭阀门拆除工具；缠绕魔绳回装稳压波动箱排污阀的下游堵头；以及完成工作，清理现场。在一优选的实施方式中，压力波动超标的处理方法还包括处理工具，其包括：充氮专用工具，其同时具备充氮、压力控制和压力监测功能，充压或排水过程中可实时监测气水两侧的压力波动同步情况；以及接水桶容器，其用以估算实时排水量。在一优选的实施方式中，充氮专用工具包括充氮管线及减压阀。与现有技术相比，本发明的压力波动超标的原因分析方法和处理方法具有以下有益效果：使用该原因分析方法可以顺利找到核电厂的闭合回路冷冻水系统的压力波动超标的原因；而后根据原因采用此处理方法，能够有效解决核电厂的闭合回路冷冻水系统的压力波动超标问题。附图说明图1是根据本发明一实施方式的压力波动超标的原因分析方法的流程图。图2是根据本发明一实施方式的稳压波动箱的结构示意图。图3是根据本发明一实施方式的DEL系统设备布置示意图。图4是根据本发明一实施方式的安全阀现场布置示意图。图5是根据本发明一实施方式的压力表的压力值变化曲线图。图6是根据本发明一实施方式的稳压波动箱氮气侧压力值变化曲线图。主要附图标记说明：1-波动箱体，2-限位板，3-胶囊，101-稳压波动箱，102-备用稳压波动箱，103-冷却器，104-冷冻水循环泵，105-冷水机组，106-稳压波动箱充排气阀，107-安全阀，108-稳压波动箱出口压力表，109-稳压波动箱补水阀，110-稳压波动箱排污阀。具体实施方式下面结合附图，对本发明的具体实施方式进行详细描述，但应当理解本发明的保护范围并不受具体实施方式的限制。除非另有其它明确表示，否则在整个说明书和权利要求书中，术语“包括”或其变换如“包含”或“包括有”等等将被理解为包括所陈述的元件或组成部分，而并未排除其它元件或其它组成部分。根据本发明优选实施方式的一种压力波动超标的原因分析方法，适合于核电厂的闭合回路冷冻水系统的压力波动超标，原因分析方法包括压力变化规律分析、压力波动超标的影响分析以及故障原因分析等步骤。如图1所示，图1是根据本发明一实施方式的压力波动超标的原因分析方法的流程图。1、压力波动超标及其影响的分析1.1DEL系统压力变化规律的分析防城港核电DEL系统正常运行时，稳压波动箱101的水侧压力规定值为1.5-2.0bar.g，该值通常由运行手动干预，运行专项操作单中的补水的上限值为1.8bar.g，另外1号机DEL系统正常投运时的各点压力参数如表1所示：表1为1号机DEL系统运行参数安全阀入口压力值波动箱压力值循环泵入口压力值1.8bar.g1.8bar.g2.6bar.g当DEL系统A、B列冷冻机组执行切换时频率通常为两星期一次，系统各点的压力会随着发生一系列变化，1号机DEL系相关数据如表2所示：表21号机DEL系统切换冷冻机时各压力参数根据上表数据值，DEL系统压力变化情况可以概述如下：冷冻机停止后，管线中介质温度上升，压力有一个小幅度缓慢升高过程，五分钟后执行停泵操作，此时管线中产生水锤效应，系统压力迅速达到一个峰值，然后下降，直到另一列循环泵和冷冻机启动后，系统压力恢复至正常运行值。由此可见，水锤效应产生的压力峰值，将决定安全阀107是否发生起跳，降低该峰值或提高安全阀107起跳压力值，成为该技术问题的解决思路。1.2压力波动超标的影响DEL系统执行冷冻机切换工作时，若系统压力波动超标，即压力波动峰值超出安全阀107起跳压力，将导致安全阀107起跳且易造成回座后密封不严，若安全阀107泄漏，稳压波动箱101的压力持续下降，会造成冷冻水泵的入口压力低于最小设计压力，长时间运行可能导致泵气蚀，影响DEL系统可用性，间接影响到电站的安全运行。2、初步原因分析2.1安全阀107故障分析安全阀107密封力:F＝F0-P0*S1，其中S是阀瓣受压面积，F0是弹簧加载力；当系统压力P0整定压力，安全阀107处于关闭状态，P0越高密封力越低，越容易泄漏。当P0达到标准密封压力，阀门出现泄漏，属正常现象。当P0达到整定值，压力对阀瓣的力等于弹簧加载力，此时密封力为0，安全阀107开启泄压；当P0下降至回座压力以下，安全阀107回座关闭。安全阀107现场布置如图3所示：安全阀107可能存在整定值向下偏移的可能，为了得到验证，2017年6月7日对其起跳情况进行了监测，结果显示当阀门入口压力达到2.4bar.g时安全阀107未开启，达到2.6bar.g后安全阀107开启，说明整定值未向下漂移。2.2波动箱稳压功能丧失稳压波动箱101的主要功能为稳定系统压力，罐内氮气占据约23至34体积。当系统压力下降，氮气压缩胶囊3收缩；当系统压力升高，胶囊3膨胀压缩氮气，起到稳压作用。如氮气不足或系统运行压力过高，胶囊3已经膨胀至与限位板2接触时，后续压力再继续升高，胶囊3已经无法继续膨胀，从而失去稳压功能。为验证稳压波动箱101稳压功能是否失效，我们设计并制作了相关专用工具，通过监测气侧压力与水侧压力变化的对应关系，最终得出验证结果，具体内容由下文详述。3、压力波动超标原因分析结论综上分析，2号机组的DEL系统压力波动超标原因为波动箱稳压功能失效，导致冷冻机切换时系统压力超过安全阀107整定值，阀门正常开启泄压；2号机组的DEL系统压力下降后，安全阀107正常回座，因密封不严导致泄漏。三、验证分析结论1、验证工具的制作稳压波动箱101稳压功能的实现，与其内部胶囊3状态密切相关，稳压波动箱101设计文件中给出的有效体积为0.1m3，根据图纸尺寸计算可知胶囊3伸缩空间约为0.24m3。正常状态下的稳压波动箱101，其胶囊3内外介质的压力应始终保持一致，即通过气体空间的变化，对水体产生反作用力，达到稳压调节的目的。因此，我们可以通过同时监测气侧和水侧的压力变化情况，判断波动箱稳压功能是否失效。由于系统中未设置波动箱气侧的压力表，因此需要制作专用工具外接压力表。2、现场实施验证2号机组的DEL系统再次执行切换冷冻机操作，使用专用工具将压力表外接至稳压波动箱充排气阀106的下游，用于监测气侧实时压力。整个切换过程系统各点的压力情况如表3所示：表3为2号机DEL系统处理前压力参数由以上数据可明显看出，稳压波动箱101氮气侧压力基本未发生变化，即水侧压力发生变化时，胶囊3没有发生膨胀挤压气侧气体的过程，而同时气侧压力稳定，说明胶囊3未发生破损等缺陷，因此得出唯一结论：胶囊3此时已完全贴紧在限位板2上，水侧体积远大于有效体积0.1m3，胶囊3没有膨胀的空间，罐子的稳压功能已丧失。四、压力波动超标处理1、处理方案的分析及制定依据上游文件及系统现场运行要求，稳压波动箱101正常工作时的状态应为：压力值1.5-2.0bar.g，水侧体积0.1m3，气水两侧压力相互平衡且同步波动。难点1：水侧体积无法显示，进排水流量无法计算。解决思路：当前胶囊3紧贴在限位板2上，而限位板2与波动箱体1之间的空间体积可以通过图纸给出的尺寸计算出来，即可得出当前的水量。由于DEL是一个闭式系统，稳压波动箱101的补水阀109是常关状态，因此排水量与胶囊3水体积减少量应是对等关系，通过收集并计算排水体积，可得出胶囊3水体积的减少量。在目前胶囊3紧贴限位板2的状态下，通过控制排水量，可以将水侧体积调节至0.1m3左右。难点2：系统无法停运维修，必须在线执行相关操作，而排水必将导致稳压波动箱101压力下降，超过限值可能导致循环泵损坏。解决思路：系统的正常压力值范围为1.5-2.0bar.g，排水过程中需控制其压力不低于1.5bar.g。可在排水前对气侧进行氮气充压至1.9bar.g，排水过程中实时监测压力变化情况，在压力降至1.6bar.g时暂停排水，关闭排水阀，进行充氮，将压力恢复至1.9bar.g，如此反复操作，直至排水量达到要求值，且将压力值调整为1.8bar.g。稳压波动箱101的水侧体积计算相关尺寸如图2所示限位板2与波动箱体1上封头的形状及尺寸一致，因此两者之间的体积差可以用圆柱体进行计算：△V＝π*R2*△h＝3.14*0.3252*0.908-0.45＝0.152m32V水侧＝总体积-△V＝0.4-0.152＝0.248m33△h＝h-h1，h是波动箱体1的圆筒部分有效高度908mm，h1是限位板2以下波动箱体的圆筒部分有效高度450mm其中总体积是波动箱体1的总体积0.4m3，△V是气侧空间体积，△h是气侧空间筒体高度，V水侧是稳压波动箱101的胶囊3最大可膨胀体积，R是稳压波动箱101的半径325mm。通过计算结果可知，当胶囊3紧贴在限位板2上时，胶囊3内水量约为248L，而有效体积为0.1m3，即有效水量应为100L，当前状态下需排水约148L才可达到要求。现场操作步骤及工序：步骤一：申请试验许可票PT票，工作点阀门交工作负责人负责，运行配合操作阀门；步骤二：工作点在稳压波动箱充排气阀106、稳压波动箱排污阀110、稳压波动箱补水阀109；步骤三：稳压波动箱充排气阀106的下游连接充氮管线，将罐子氮气压力充至1.9±0.05bar.g；步骤四：准备好接水措施，微开稳压波动箱排污阀110收集排水；步骤五：确认排水量约130～140L后关闭稳压波动箱排污阀110，同时注意排水期间监视稳压波动箱出口压力表108的读数不低于1.5bar.g；步骤六：关闭稳压波动箱充排气阀106，若稳压波动箱出口压力表108的压力值有变化，则继续微开稳压波动箱充排气阀106调整至1.8±0.05bar.g，压力稳定后再关闭阀门拆除工具；步骤七：缠绕魔绳回装稳压波动箱充排气阀106的下游堵头；步骤八：完成工作，清理现场；2、处理工具的制作为满足上述方案需求，还需制作充氮专用工具并准备排水及收集工具。工具说明：充氮专用工具同时具备充氮、压力控制和压力监测功能，充压或排水过程中可实时监测气水两侧的压力波动同步情况；单个接水桶容器为100L，可大致估算实时排水量。现场实施工具包括：1充氮管线及减压阀；2现场充压及监测；3排水收集。3、处理结果验证处理结果：共收集排水一又三分之一桶，约130L，水侧压力值1.8bar.g，气侧压力值1.8bar.g，系统正常运行，状态稳定，无报警，无压力波动。处理后，2号机组的DEL系统再次执行切换冷冻机操作，机械维修人员及运行操作人员现场监护压力波动情况，相关数据如表4所示：表4为2号机DEL系统处理后压力参数如图5、图6所示，图5是根据本发明一实施方式的稳压波动箱出口压力表108的压力值变化曲线图。图6是根据本发明一实施方式的稳压波动箱氮气侧压力值变化曲线图。通过压力值曲线图进行分析，2号机组的DEL系统按照上述方案处理完成后，系统压力变化情况得到明显改善，水侧压力峰值低于安全阀107起跳压力值，变化趋势变得更平缓；气侧压力值随水侧变化，能够起到良好的缓冲作用。五、结论及建议防城港2号机DEL系统压力波动超标的根本原因为稳压波动箱101功能丧失，稳压波动箱101气侧压力不足，胶囊3内水体积过大，胶囊3没有伸缩的空间，无法缓冲抵消系统中不可避免的水锤效应，导致安全阀107频繁起跳，影响系统的稳定性和可用性。经过一系列的分析和验证，最终确定并执行了对稳压波动箱101的在线排水充气工作，执行过程中充分识别并规避了相关风险，没有对运行中的系统和设备产生不良影响，最终一次性恢复了稳压波动箱101的缓冲功能，并将其相关参数调整至规定值，为系统的长期、安全、稳定运行提供了保障。本次技术问题的解决思路可以概括为：确认系统压力超标的故障现象——收集1号机数据进行对比分析——分析系统设计因素——分析并排除安全阀107故障因素——分析稳压波动箱101的结构及工作状态——检查稳压波动箱101气侧压力变化情况——确认稳压波动箱101丧失功能——制定处理方案并进行风险分析——现场实施及处理结果验证。该技术问题的顺利解决，为后续检修工作的开展提供了宝贵的经验，稳压波动箱101检修后必须经过一系列操作，使其达到特定状态时才能实现稳压功能，当相关系统出现压力波动不正常现象时，可使用同样的方法进行排查与恢复。结合此次DEL系统压力波动超标的处理过程，几点建议如下：严格按照运行操作规程控制稳压波动箱出口压力表的压力值，将压力控制在1.5-1.8bar.g范围内，将DEL冷冻机切换造成系统超压安全阀开启的隐患的发生概率降至最低；在不影响系统其它设备正常运行的情况下，将安全阀的整定值提高至3.0bar.g，避免再次出现由于水锤导致的安全阀107起跳事件。综上所述，2号机组的稳压波动箱的稳压功能已恢复，系统压力波动没有引起安全阀起跳，2号机组的DEL系统压力波动超标问题已得到解决。前述对本发明的具体示例性实施方案的描述是为了说明和例证的目的。这些描述并非想将本发明限定为所公开的精确形式，并且很显然，根据上述教导，可以进行很多改变和变化。对示例性实施例进行选择和描述的目的在于解释本发明的特定原理及其实际应用，从而使得本领域的技术人员能够实现并利用本发明的各种不同的示例性实施方案以及各种不同的选择和改变。本发明的范围意在由权利要求书及其等同形式所限定。

权利要求：1.一种压力波动超标的原因分析方法，适合于核电厂的闭合回路冷冻水系统的压力波动超标，其特征在于，所述原因分析方法包括以下步骤：压力变化规律分析：根据波动箱的水侧压力规定值以及补水上限值观察所述闭合回路冷冻水系统的安全阀入口压力值、波动箱压力值和循环泵入口压力值随两列冷冻机组执行切换时的一系列变化，并且从中确定产生水锤效应的压力峰值；压力波动超标的影响分析：在所述两列冷冻机组执行切换时，观察压力波动超标导致安全阀起跳造成影响；以及故障原因分析，其包括：安全阀故障分析：安全阀密封力F＝F0-P0*S1当系统压力P0小于整定压力，安全阀处于关闭状态，P0越高密封力越低，越容易泄漏；当P0达到标准密封压力，阀门出现泄漏，属正常现象；当P0达到整定值，压力对阀瓣的力等于弹簧加载力，此时密封力为0，安全阀开启泄压；当P0下降至回座压力以下，安全阀回座；其中F0为弹簧加载力，S为阀瓣受压面积；及波动箱稳压功能丧失分析：波动箱的主要功能为稳定系统压力，罐内氮气实质上占据23至34体积；当系统压力下降，氮气压缩胶囊收缩；当系统压力升高，胶囊膨胀压缩氮气，起到稳压作用；如氮气不足或系统运行压力过高，胶囊已经膨胀至与限位板接触时，后续压力再继续升高，胶囊已经无法继续膨胀，从而失去稳压功能。2.如权利要求1所述的压力波动超标的原因分析方法，其特征在于，所述波动箱的水侧压力规定值为1.5-2.0bar.g。3.如权利要求1所述的压力波动超标的原因分析方法，其特征在于，所述补水的上限值为1.8bar.g。4.如权利要求1所述的压力波动超标的原因分析方法，其特征在于，还包括分析结论验证步骤，其包括：制作专用验证外接压力表用以监测所述波动箱的气侧压力值的变化情况；其中根据所述波动箱的图纸资料计算出所述波动箱的有效体积值和可知胶囊的伸缩空间值，通过同时监测气侧和水侧的压力变化情况，判断波动箱稳压功能是否失效。5.如权利要求4所述的压力波动超标的原因分析方法，其特征在于，还包括实施现场验证步骤，其包括在所述闭合回路冷冻水系统再次切换时，使用所述专用验证外接压力表连接至设备下游，以实时监测所述波动箱的水侧压力、气侧压力和泵前压力的变化情况。6.一种压力波动超标的处理方法，其根据权利要求1至5中任一项所述的原因分析方法的结果进行处理，其特征在于，所述处理方法包括：依据上游文件及系统现场运行要求，在波动箱的压力值、水侧体积以及气水两侧压力相互平衡且同步波动为正常工作状态时，将水侧体积控制在标准范围；系统的正常压力值范围为1.5-2.0bar.g，排水过程中需控制其压力不低于1.5bar.g；在排水前对气侧进行氮气充压至1.9bar.g，排水过程中实时监测压力变化情况，在压力降至1.6bar.g时暂停排水，关闭排水阀，进行充氮，将压力恢复至1.9bar.g；如此反复操作，直至排水量达到要求值，且将压力值调整为1.8bar.g。7.如权利要求6所述的压力波动超标的处理方法，其特征在于，还包括1号波动箱的水侧体积的计算，计算公式为：△V＝π×R2×△h2V水侧＝总体积-△V3其中△V是气侧空间体积，△h是气侧空间筒体高度，V水侧是稳压波动箱胶囊最大可膨胀体积，R是稳压波动箱的半径。8.如权利要求6所述的压力波动超标的处理方法，其特征在于，还包括现场操作工序，其包括：申请试验许可票，工作点阀门交工作负责人负责，运行配合操作阀门；工作点在稳压波动箱充排气阀、稳压波动箱排污阀以及稳压波动箱补水阀处；在所述稳压波动箱充排气阀的下游连接充氮管线，将罐子氮气压力充至1.9±0.05bar.g准备好接水措施，微开所述稳压波动箱排污阀收集排水，排水过程中同时监控稳压波动箱出口压力表的读数不得低于1.5bar.g；确认排水量约130～140L后关闭所述稳压波动箱排污阀；关闭所述稳压波动箱排污阀，若所述稳压波动箱出口压力表压力值有变化，则继续微开所述稳压波动箱充排气阀调整至1.8±0.05bar.g，压力稳定后再关闭阀门拆除工具；缠绕魔绳回装所述稳压波动箱充排气阀下游的堵头；以及完成工作，清理现场。9.如权利要求6所述的压力波动超标的处理方法，其特征在于，还包括处理工具，其包括：充氮专用工具，其同时具备充氮、压力控制和压力监测功能，充压或排水过程中可实时监测气水两侧的压力波动同步情况；以及接水桶容器，其用以估算实时排水量。10.如权利要求9所述的压力波动超标的处理方法，其特征在于，所述充氮专用工具包括充氮管线及减压阀。

百度查询： 广西防城港核电有限公司;中国广核集团有限公司 压力波动超标的原因分析方法和处理方法

免责声明
1、本报告根据公开、合法渠道获得相关数据和信息，力求客观、公正，但并不保证数据的最终完整性和准确性。
2、报告中的分析和结论仅反映本公司于发布本报告当日的职业理解，仅供参考使用，不能作为本公司承担任何法律责任的依据或者凭证。

阅读全文 双屏查看 官方信息 专利公告 收藏专利 下载PDF 下载WORD